例文 (999件) | 共起表現 |
Θを含む例文一覧と使い方
該当件数 : 5035件
In this case, θD is equal to θM+θT.例文帳に追加
なお、θ_D=θ_M+θ_Tである。 - 特許庁
A difference between the control angle θ_C and a rotor angle θ_M is a load angle θ_L.例文帳に追加
制御角θ_Cとロータ角θ_Mとの差は負荷角θ_Lである。 - 特許庁
The difference between the control angle θ_C and a rotor angle θ_M is a load angle θ_L.例文帳に追加
制御角θ_Cとロータ角θ_Mとの差は負荷角θ_Lである。 - 特許庁
A perception deviation angle θ_e is determined by θ_e=0.079×θ_u-0.02.例文帳に追加
知覚ずれ角度θ_e を、θ_e =0.079×θ_u −0.02により求める。 - 特許庁
The crystal orientation is <100>+θ and the offset angle θ is 2°≤θ≤55°.例文帳に追加
結晶方位は<100>+θであり、オフセット角θは2°≦θ≦55°である。 - 特許庁
Other tooth trace angle θ' or θ is less than one tooth angle θ or θ'.例文帳に追加
そして、他方の歯筋角度θ’またはθは、一方の歯筋角度θまたはθ’より小さい。 - 特許庁
The angle difference (θ-θ" or θ'-θ") is greater than 0°, and equal to or less than 1°.例文帳に追加
その角度差(θ−θ”またはθ’−θ”)は、0°より大きく1°以下である。 - 特許庁
θ WAVE EXPRESSION ENHANCING AGENT例文帳に追加
θ波発現増強剤 - 特許庁
Fy (θ)/Fx (θ)>5 (θ=4-30°), Fy (θ)/Fx (θ)>10 (θ=2-30°) Moreover, when θ=0-30°, the light scattering characteristics Fy (θ) decrease gently with the increase of θ, and typically, Fy (0°)/Fy (30°)<200.例文帳に追加
Fy(θ)/Fx(θ)>5 (θ=4〜30゜) Fy(θ)/Fx(θ)>10 (θ=2〜30゜)なお、θ=0〜30゜において、θが大きくなるにつれて光散乱特性Fy(θ)がなだらかに減少し、通常、Fy(0°)/Fy(30°)<200である。 - 特許庁
Then, an operator is informed of the angle θ of the object whose angle θ is not more than the threshold Θ.例文帳に追加
角度θがしきい値Θ以下のオブジェクトについて角度θを操作者に通知する。 - 特許庁
The inclination angle (θ) is preferably 10°≤θ≤90°, and more preferably 30°≤θ≤90°.例文帳に追加
傾斜角(θ)は10°≦θ≦90°であることが好ましく、30°≦θ≦90°であることがより好ましい。 - 特許庁
The conditional expression is {asin(1/n)}/2+π/4<θ<π/2.例文帳に追加
{asin(1/n)}/2+π/4<θ<π/2 - 特許庁
Then, angles Θ_R and Θ_L are calculated by using the corrected approximate expression, and indication-input coodinates P are calculated from the calculated angles Θ_R and Θ_L.例文帳に追加
そして、この補正した近似式を用いて、角度Θ_L、Θ_Rを算出し、算出した角度Θ_L、Θ_Rから、指示入力された座標Pを算出する。 - 特許庁
A present value θ_C(n) of the control angle θ_C is obtained by adding the angle α to a previous value θ_C (n-1) of the control angle θ_C.例文帳に追加
この加算角αが制御角θ_Cの前回値θ_C(n-1)に加算されることにより、制御角θ_Cの今回値θ_C(n)が求められる。 - 特許庁
This time value θ_C(n) of the control angle θ_C is determined by adding this addition angle α to the last time value θ_C(n-1) of the control angle θ_C.例文帳に追加
この加算角αが制御角θ_Cの前回値θ_C(n-1)に加算されることにより、制御角θ_Cの今回値θ_C(n)が求められる。 - 特許庁
By adding the addition angle α to an immediately preceding value θ_C(n-1) of the control angle θ_C, a current value θ_C(n) of the control angle θ_C is obtained.例文帳に追加
加算角αが制御角θ_Cの前回値θ_C(n-1)に加算されることにより、制御角θ_Cの今回値θ_C(n)が求められる。 - 特許庁
A phase variation difference calculating section 203 determines the phase variation difference (θ_i-θ_i-1) between the phase variation θ_i and the delayed phase variation signal θ_i-1.例文帳に追加
位相変動差計算部203は、位相変動量θ_iと遅延位相変動量θ_i-1との差である位相変動差(θ_i−θ_i-1)を求める。 - 特許庁
Θ-Z AXIS OPERATIONAL DRIVING DEVICE例文帳に追加
Θ—Z軸動作型駆動装置 - 特許庁
The addition angle α is added to a previous value θ_C(n-1) of the control angle θ_C to obtain a current value θ_C(n) of the control angle θ_C.例文帳に追加
加算角αが制御角θ_Cの前回値θ_C(n-1)に加算されることにより、制御角θ_Cの今回値θ_C(n)が求められる。 - 特許庁
The calculated operation ratio is as follows when the B shaft 19 is 1; the A shaft 17 is -θ_AS/θ_BS, and the W shaft 21 is θ_WS/θ_BS.例文帳に追加
算出される動作比率は、B軸19を1として、A軸17は(−θ_AS/θ_BS)、W軸21は(θ_WS/θ_BS)となる。 - 特許庁
The amount of variation of θ is 2°.例文帳に追加
θの変化量は2°である。 - 特許庁
MANUFACTURE OF CURVED θ PIPE例文帳に追加
屈曲θパイプの製造方法 - 特許庁
In this performing form, θ=30°.例文帳に追加
この実施形態ではθ=30°である。 - 特許庁
The ranges are respectively 1.5≤b/a and 0°<θ≤70°.例文帳に追加
1.5≦b/a 0°<θ≦70° - 特許庁
θ LINEAR MOTOR, LINEAR MOTOR DRIVING STAGE, AND θ-Y-X STAGE例文帳に追加
θリニアモータ、リニアモータ駆動ステージ及びθ−Y−Xステージ - 特許庁
The rotational position θ is detected from this amplitude phase component θ.例文帳に追加
この振幅位相成分θにより回転位置θが検出される。 - 特許庁
The cos(θ_n) and the sin(θ_n) are inputted to an SC multiplier 504.例文帳に追加
SC乗算器504に、cos(θ_n), sin(θ_n)が入力される。 - 特許庁
The PV^κ at the prescribed crank angle θ is denoted as "PV^κ_θ".例文帳に追加
所定クランク角θでのPV^κを、「PV^κ_θ」と称す。 - 特許庁
δt= arctan[{A.sin(θ+ϕ)-h}/{d+A.cos(θ+ϕ)}]+δs.例文帳に追加
δ_t =arctan[{A・sin(θ+φ) −h}/{d+A・cos(θ+φ) }]+δ_s - 特許庁
The starting point (0°) of azimuth for each of the discharging hole is arbitrarily so decided that θ_pu and θ_PD are within the following range: 0°≤θ_pu<180°, 0°<θ_PD≤180°, θ_pu< θ_PD.例文帳に追加
但し、方位原点(0°)は各吐出孔ごとに、θ_PU、θ_PDが0°≦θ_PU<180°、0°<θ_PD≦180°、θ_PU<θ_PDの範囲内となるよう任意に定める。 - 特許庁
An adder 13 differentiates the stem azimuth θ_H from a target azimuth θ_r outputted from an azimuth setting portion 11 to obtain a declination θ=θ_r-θ_H.例文帳に追加
加算器13は、方位設定部11から出力された目標方位θ_rから船首方位θ_Hを差分して偏角θ=θ_r−θ_Hを求める。 - 特許庁
An adder 13 differentiates the bow azimuth θ_H from a target azimuth θ_r output from an azimuth setting portion 11 to obtain declination θ=θ_r-θ_H.例文帳に追加
加算器13は、方位設定部11から出力された目標方位θ_rから船首方位θ_Hを差分して偏角θ=θ_r−θ_Hを求める。 - 特許庁
When an oblique angle is θ, an interval Tw of the slit 32 in a horizontal direction is 30 mm<Tw≤1.7×θ+105 mm(10°<θ<80°), and the interval Th in the vertical direction is 1 mm<Th≤0.8×θ+6 mm(10°<θ<80°).例文帳に追加
斜行角度をθとしたとき、スリット32の水平方向の間隔Twは、30mm<Tw≦1.7×θ+105mm(10°<θ<80°)で、垂直方向の間隔Thは、1mm<Th≦0.8×θ+6mm(10°<θ<80°)である。 - 特許庁
Using the calculated three PV^κ (θ_start), PV^κ (θ_CN), PV^κ(θ_END), a combustion percentage MFB (θ_CN) in cylinder to a crank angle θ_CN of a combustion intermediate point at which the cetane value is discriminated.例文帳に追加
計算された3つのPV^κ(θ_start)、PV^κ(θ_CN)、PV^κ(θ_END)を用いて、セタン価を判別すべき燃焼中間点のクランク角度θ_CNに対する筒内の燃焼割合MFB(θ_CN)を算出する。 - 特許庁
Corresponding to an angle θ(0≤θ≤π) formed by the motion vector Ms and hair vector H, a function R(θ) is set which is '0' at the time of θ=0 and is increased with the increase in θ.例文帳に追加
移動ベクトルMsと毛並ベクトルHとのなす角θ(0≦θ≦π)に応じて、θ=0のときに関数値が0で、θが大きくなるほど値が大きくなる関数R(θ)を設定する。 - 特許庁
An assist torque arises that corresponds to a difference (load angle θ_L) between the control angle θ_C and a rotor angle θ_M.例文帳に追加
制御角θ_Cとロータ角θ_Mとの差(負荷角θ_L)に応じたアシストトルクが発生する。 - 特許庁
An assist torque T_A is generated according to a load angle θ_L which is a difference between the control angle θ_C and a rotor angle θ_M.例文帳に追加
制御角θ_Cとロータ角θ_Mとの差である負荷角θ_Lに応じたアシストトルクT_Aが発生する。 - 特許庁
A frequency conversion part 6 subjects selected θ+nΔθ to frequency conversion to output cos(θ+nΔθ) and sin(θ+nΔθ).例文帳に追加
周波数変換部6は選択されたθ+nΔθに対して周波数変換を行い、cos(θ+nΔθ)、sin(θ+nΔθ)を出力する。 - 特許庁
In the expression, Ret[(r, θ)] shows the magnitude of the double refraction and (ϕ) shows the direction of a phase advancing axis measured with a direction (θ) as a reference.例文帳に追加
Δn(r,θ)=Ret(r,θ)・(2(cosφ)^2-1) …(1) ここで、Ret(r,θ)は複屈折の大きさ、φはθ方向を基準にして計った進相軸の向きを示す。 - 特許庁
An assist torque corresponding to a difference (load angle θ_L) between the control angle θ_C and a rotor angle θ_M is generated.例文帳に追加
制御角θ_Cとロータ角θ_Mとの差(負荷角θ_L)に応じたアシストトルクが発生する。 - 特許庁
A dividing portion 43 obtains a divided estimated rotational position θ^_M by internally dividing the low-speed estimated rotational position θ^_L and the high-speed estimated rotational position θ^_H.例文帳に追加
内分処理部43は、低速および高速推定回転位置θ^_L,θ^_Hに対して内分処理を行い、内分推定回転位置θ^_Mを求める。 - 特許庁
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